火電廠NOx排放標準控制在了50mg/Nm3，隨著控制指標的提高，帶來了一系列的問題。自從2013年脫硝系統(tǒng)的投運以來，燃煤電廠SCR催化劑基本經(jīng)歷了增加備用層，更換運行層，SCR控制設備也經(jīng)歷了長達4年左右的運行，一些缺點開始顯現(xiàn)。氨逃逸高成了一個普遍不可回避的難題。
本文主要針對氨逃逸這一問題進行探討和，分析氨逃逸的影響因素，并提出了一些在運行中控制脫氨逃逸的方法，以期對機組設備安全和經(jīng)濟性效益的提高有所幫助。
1 引言
當前，由于國家環(huán)保形勢的嚴峻，京津冀持續(xù)霧霾天氣，對華北地區(qū)的超低排放提出了更高的要求。而燃煤電廠的SCR脫硝系統(tǒng)普遍采用液氨和尿素脫硝系統(tǒng)。由于設備的老化、控制系統(tǒng)的落后、以及運行調(diào)整的因素，NOx的控制給鍋爐的安全經(jīng)濟運行帶來的很大壓力。
2 燃煤電廠SCR系統(tǒng)簡介
燃煤電廠普遍采用干法脫硝工藝，由于催化劑工作溫度的限制，脫硝系統(tǒng)大都布置在省煤器之后，空預器之前的煙道里。
SCR技術主要反應如下：
SCR脫硝系統(tǒng)包括催化劑反應器、氨儲運系統(tǒng)、氨噴射系統(tǒng)及相關的測試控制系統(tǒng)。煙氣首先自下而上經(jīng)過噴氨格柵，噴氨格柵將稀釋后的氨氣均勻噴入煙道，然后在混合器中與煙氣混合，然后轉(zhuǎn)向從上而下流過催化劑。催化劑分三層或四層被安裝在反應器的箱體內(nèi)，一般為垂直布置，煙氣流過催化劑時，在催化劑的作用下選擇性的與NOx反應生成N2和H2O。
在氮氧化物（NOx）選擇性還原過程中，通過加氨（NH3）可以把NOx轉(zhuǎn)換為N2和H2O。主要化學反應方程式如下：
（1）4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O
（2）6NO+4NH3=5N2+6H2O
（3）6NO2+8NH3=7N2+12H2O
（4）2NO2+4NH3+O2=3N2+6H2O
3 氨逃逸的危害
氨逃逸是指SCR脫硝系統(tǒng)由于種種原因，會造成催化劑后的煙氣中氨氣的含量超標。這會帶來一系列嚴重后果：
3.1催化劑堵塞。由于銨鹽和飛灰小顆粒在催化劑小孔中沉積。阻礙了NOx、NH3、O3到達催化劑活性表面，引起催化劑鈍化。鈍化后，脫硝效率下降，為了保持環(huán)保參數(shù)不超標，會噴更多的氨，這將引起惡性循環(huán)。
3.2SCR出口CEMS過濾器堵塞。SCR出口CEMS一般采用抽取式，伴熱溫度為120℃，銨鹽容易沉積堵塞過濾器和取樣管。引起測點不準確，引起自調(diào)失靈，環(huán)保參數(shù)失控。
3.3空預器堵塞。銨鹽沉積在空預器冷端，引起空預器堵塞。增加系統(tǒng)阻力，增加風機電耗。影響帶負荷，高負荷風量不能滿足要求。引起空預器冷端低溫腐蝕。
3.4導致電除塵極線積灰和布袋除塵器糊袋。氨逃逸大會引起電除塵極線積灰，陰陽極之間積灰產(chǎn)生搭橋現(xiàn)象導致電除塵電場退出運行。氨逃逸過大會造成銨鹽糊在布袋上，引起布袋除塵器壓差高，從而導致吸風機電流高，嚴重時影響風量、引起出力受阻。風機失速、保護停機等事故。
3.5系統(tǒng)堵塞后會引起送風機、一次風機、吸風機失速、搶風。出力受阻，排煙溫度失控。甚至引發(fā)非停事故。
3.6氨逃逸過量進入空氣，氨被吸入肺后容易通過肺泡進入血液,與血紅蛋白結合，破壞運氧功能。短期內(nèi)吸入大量氨氣后可出現(xiàn)流淚、咽痛、聲音嘶啞、咳嗽、痰帶血絲、胸悶、呼吸困難,可伴有頭暈、頭痛、惡心、嘔吐、乏力等,嚴重者可發(fā)生肺水腫、成人呼吸窘迫綜合征,同時可能發(fā)生呼吸道刺激癥狀。所以堿性物質(zhì)對組織的損害比酸性物質(zhì)深而且嚴重。
4 氨逃逸大的原因
4.1自動調(diào)節(jié)性能不好。在變負荷時、啟停制粉系統(tǒng)時，噴氨量不能適應負荷和脫硝入口NOx的變化，導致脫硝出口NOx波動太大，導致瞬時噴氨量相對過大，從而引起氨逃逸增加。
4.2脫硝入口NOx分布不均勻，與噴氨格柵每個噴嘴的噴氨量不匹配。導致出口NOx不均勻。導致局部氨逃逸高。
4.3噴氨格柵噴氨不均勻，導致出口NOx不均勻。導致局部氨逃逸高。
4.4測量系統(tǒng)不準確。一般SCR左右側(cè)出入口各裝一個測點，在測點發(fā)生表管堵塞、零漂時不具有代表性，導致自調(diào)系統(tǒng)噴氨過量。從而引起氨逃逸升高。包括NOx測點、氧量測點、氨逃逸測點。
4.5測點位置安裝位置不具代表性。測點數(shù)量過少。安裝位置沒有經(jīng)過充分的混合，會導致測量不準。另外測點數(shù)量太少，不能隨時比對，當發(fā)生堵塞、零漂時不能及時發(fā)現(xiàn)。
4.6測點故障率高，當測點故障時，指示不準，引起自調(diào)切除，只能手調(diào)，難以適應AGC負荷隨時變動的需求。
4.7在變負荷和啟停制粉系統(tǒng)時，脫硝入口NOx波動大，從而引起脫硝出口波動大，噴氨量波動大，引起氨逃逸。由于低氮燃燒器改造的效果差，在實際運行中，尤其在大幅度變負荷時，脫硝入口NOx變化較大，會加大脫硝自調(diào)的難度。
4.8AGC投入時，普遍變負荷速率較快。為了響應負荷的快速變化，燃料量變化太快，風粉配比不能保證脫硝入口NOx穩(wěn)定。引起大幅波動。
4.9煙氣流場的不均勻，導致噴氨量與煙氣量不匹配。煙氣流速在煙道的橫截面各個位置不能均勻分布，尤其在煙道發(fā)生轉(zhuǎn)向后，各個部位風速不一致，會導致局部氨逃逸偏高。
4.10煙氣溫度變化幅度大。在低負荷時，煙溫下降。局部煙溫太低，會引起催化劑活性下降，從而引起氨逃逸升高。
4.11脫硝自調(diào)控制策略存在缺陷。測點反吹時，自調(diào)的跟蹤問題不能徹底解決。往往在反吹結束后，SCR出口NOx會有一個階躍，突然升高或突然降低，增加擾動和波動，增加氨逃逸。
4.12催化劑局部堵塞、性能老化。導致單層催化劑各處催化效率不同，為了控制出口參數(shù)，只能增加噴氨量，從而導致局部氨逃逸升高。
4.13由于SCR脫硝裝置處于煙氣的高灰段，氨逃逸表是利用激光原理測量，容易引起測量不準。測量技術不過關，不能準確反映氨逃逸情況，不能給運行一個有效的參考數(shù)據(jù)。由于原煙氣含灰量高達30-50g/m3，傳統(tǒng)的對射式氨逃逸分析儀無法穿透，并且由于鍋爐負荷的變化會導致光速偏移，維護量很大。而由于在較低溫度下（230℃以下），NH3和SO3會生成NH4HSO4，對于傳統(tǒng)的采樣管線抽取式氨逃逸分析儀的采樣管伴熱溫度不會超過180℃，所以在采樣管線中硫酸氫銨會快速生成，導致氨氣部分或全部損失，監(jiān)測結果沒有實際意義。
4.14液氨質(zhì)量差。由于液氨的腐蝕性和有毒性，檢測很不方便。一般液氨的檢測由廠家自己檢測。因此，對液氨質(zhì)量缺乏有效監(jiān)督。現(xiàn)場經(jīng)常發(fā)生供氨管道濾網(wǎng)堵塞的現(xiàn)象。也會造成噴氨格柵噴氨量的不均勻。從而影響氨逃逸。
5降低氨逃逸的措施
5.1優(yōu)化脫硝自調(diào)特性，將脫硝出口NOx控制在30~50mg/Nm3之間，防止調(diào)門開的過大，瞬間供氨量過大，導致氨逃逸升高。提高自調(diào)的適應性，保證在任何工況下都能滿足要求，將波動幅度控制。尤其在大幅升降負荷和啟停制粉系統(tǒng)時。避免NOx長時間處于較低的狀態(tài)。
5.2優(yōu)化脫硝測點反吹期間的控制策略。在自調(diào)邏輯中引入脫硝入口NOx前饋信號和凈煙氣NOx反饋信號。在反吹期間合理選擇被調(diào)量，比如可以用凈煙氣NOx作為臨時作為被調(diào)量。在反吹結束后，再切回原來的被調(diào)量，保證在反吹結束后NOx參數(shù)平穩(wěn)，不出現(xiàn)大幅跳變，在反吹期間不需要人為干預。使自調(diào)投入率達99%以上。
5.3優(yōu)化燃燒調(diào)整自調(diào)特性，在燃燒自調(diào)中考慮風粉自調(diào)對脫硝入口NOx的影響，使脫硝入口NOx在負荷波動和其他擾動下波動幅度，降低脫硝自調(diào)的難度。
5.4提高CEMS測點的可靠性。可以通過增加測點數(shù)量或者提高維護質(zhì)量來提高測點的可靠性。盡量降低由于測點故障引起的自調(diào)功能失效時間。
5.5在脫硝系統(tǒng)畫面中增加反吹報警提示。比如“A側(cè)出口NOx反吹”、“B側(cè)出口NOx反吹”、“凈煙氣出口NOx反吹”。提醒值班員對吹掃期間參數(shù)的關注，防止自調(diào)失控，氨逃逸過高。
5.6合理調(diào)整反吹時間和時段。杜絕兩點和三點同時反吹。當由于反吹時間間隔不同出現(xiàn)同時反吹時，其中一點反吹時間自動提前或后延10分鐘，避免同時反吹。
5.7請高水平的電研院做煙道煙氣流場試驗，做到在任何負荷下，噴氨格柵斷面和催化劑斷面煙氣流速均勻。
5.8請高水平的電研院做燃燒優(yōu)化試驗，做到在任何負荷下，噴氨格柵斷面前NOx均勻。比如：可以重新確定各負荷下的氧量控制范圍，降低脫硝入口NOx數(shù)值和波動幅度?？梢栽黾渝仩t自動投切粉、自動啟停磨邏輯，判據(jù)除了引入氧量、負荷、粉量、煤量外，還可以引入脫硝入口NOx作為前饋，使鍋爐在大擾動的情況下，保證脫硝入口NOx變化最小。
5.9請高水平的電研院做煙道噴氨格柵均布試驗，做到在任何負荷下，噴氨格柵斷面噴氨均勻，與煙氣量匹配。提高噴氨格柵均勻性，利用網(wǎng)格法實時監(jiān)控噴氨格柵的均勻性。應聘請有資質(zhì)的試驗所每半年在線調(diào)節(jié)一次噴氨格柵均勻性。
5.10請高水平的電研院做催化劑性能測試試驗，做到在任何負荷下，催化劑后的NOx均勻。
5.11預防催化劑積灰。提高聲波吹灰氣源壓力；經(jīng)常性的對氣源罐進行疏水；每次脫硝投入或是機組啟動開啟風煙系統(tǒng)前要先啟動聲波吹灰器；運行中也要檢查吹灰器工作正常。利用停備和檢修清理催化劑積灰，及時疏通堵塞的催化劑，更換老化的催化劑。清除噴氨噴嘴及供氨管道、閥門堵塞的現(xiàn)象。消除稀釋風系統(tǒng)堵塞的情況。
5.12更換落后的氨逃逸表。采用先進技術的氨逃逸表，定期校對，保證指示準確。TY-8700型氨逃逸在線分析系統(tǒng)是天禹智控自主研發(fā)新型在線監(jiān)測系統(tǒng)，該產(chǎn)品基于可調(diào)諧激光吸收光譜技術（TDLAS）的原理，可測量NH3、H2S、HCL、HF等氣體濃度。預處理系統(tǒng)采用熱濕法設計，該系統(tǒng)具有靈敏度高、響應速度快、不受背景氣體干擾、非接觸式光學測量等特點，為實時準確地反映逃逸氨的變化提供了可靠保證。
5.13控制脫硝入口煙溫在合理范圍，保證催化劑工作在工作溫度。過高容易燒結，過低效率不高，容易中毒，失去活性。
5.14合理確定AGC響應速度。過高的響應速度，對電網(wǎng)也許是好事，但對電廠卻可能是災難。長期的負荷波動，給設備帶來交變應力，大大降低使用壽命。對于環(huán)保參數(shù)的控制也極為不利。因此，應兼顧電網(wǎng)和電廠的安全經(jīng)濟運行，確定合適的變負荷率，而不是盲目追求高速度。經(jīng)常看到有的機組在升負荷，而有的機組卻在降負荷，有的機組負荷在大幅度降低后，又快速升起。這都給電廠設備造成了不必要擾動，同時也帶來了安全隱患和經(jīng)濟性下降。
5.15提高液氨質(zhì)量，減少雜質(zhì)，減少堵塞濾網(wǎng)、堵塞噴氨格柵分門的機會。
6 結論
本文通過對燃煤電廠脫硝系統(tǒng)氨逃逸的分析，找出了影響氨逃逸的主要因素，并針對原因，提出了解決方案和措施。主要從以下幾個方面進行優(yōu)化：
6.1一次系統(tǒng)的優(yōu)化改造。如流場、噴氨設備的均勻性調(diào)整。燃燒器的改造。
6.2脫硝控制系統(tǒng)的優(yōu)化。如自調(diào)系統(tǒng)的適應性和平穩(wěn)性。測點的可靠性。自調(diào)策略的先進性和全面性。
6.3鍋爐燃燒調(diào)整的優(yōu)化。燃燒自調(diào)系統(tǒng)對脫硝環(huán)保參數(shù)的兼顧和前饋。整個鍋爐設備的系統(tǒng)性優(yōu)化。
